細煤泥泵池的入料量與濃度增加，使泵的工作負荷增加。渣漿泵型號為3007ZJA-1-A70，揚程42.6m，流量945m3/h，電機型號Y355M2-6，功率185kW，轉速960r/min，額定電流193.5A。在開車運行穩定后，電機電流升至210A左右，電機溫度急劇升高，達到100℃，電機槽輪溫度也非常高，導致25N4830三角帶的壽命大幅下降，電機在超負荷條件下根本無法正常運行。
1)先是懷疑泵體本身有問題。因為該泵已運行2年多，從來沒有大修過。于是，就對該泵進行大修。大修后試車，電機仍然超電流。于是就換了一臺新泵，結果電機溫度沒有變化，還是很高。
2)考慮電機可能老化，于是就更換了新電機，結果溫度還是沒有變化。
3)懷疑管路阻力發生變化，但檢查后發現管路沒有阻塞或泄漏情況。
4)既然泵、電機和管路都沒有問題，認為，還有兩種可能會引起電機超負荷：(備選型時，可能忽略了介質濃度發生的改變，電機選小了；②還有一種可能是，泵的揚程大于工況需要揚程，運行工況點向大流量偏移。
由于現場條件、生產時間、資金等的限制，更換泵體或換大電機都不太容易實現，只能通過泵的特性曲線來解決電機超負荷問題。
通常采用的改變葉輪數目法和削短葉輪葉片長度法，手續繁雜，而且需要同時大幅度降低流量和揚程，不宜采用。我們嘗試采用閘門節流法來調節水泵流量。但是，由于這種方法增加了管道的阻力損失，增加水泵電耗，而且調節范圍不大，也不能達到目的。
所以，最后采用改變轉速調節法來調節水泵的特性曲線。
由于該泵給礦漿預處理器打料，安裝在標高0.0m處，礦漿預處理器安裝在標高25.4m處，而且管路中只有2個彎頭、1個閘閥，其余均為直管，管路阻力不大。經過計算，泵的揚程達33.4m即可滿足需要。根據公式：
H1/H2=n1/n2
式中：H1為改后泵的揚程，m;H2為改前泵的揚程，42.3m；n1為改后泵的轉速，r/min；n2為改前泵的轉速，r/min。
可得n1=H1×n2÷H2
該泵為三角帶傳動。其中，電機端槽輪直徑D1 480mm，電機轉速960r/min，泵端槽輪直徑600mm?？伤愠霰枚宿D速n2=480×960÷600=768r/min。
即改后泵速n1=33.4×768÷42.3=606r/min
改后電機槽輪直徑：
D2=n1×600÷n2=606×600÷960≈380mm
因此，將電機端槽輪直徑變小至380mm，就可降低轉速，減少電機負荷。為此，重新設計了新的電機槽輪，直徑380mm，泵的轉速每分鐘降低了162r。實際運行后，消除了電機過熱現象，能夠適應正常生產。
但是，電機槽輪直徑變小了，使原有25N4830的三角帶變長，電機底腳螺絲調整距離滿足不了實際需要。所以，根據現場情況，經過測算，更換了原有的三角帶，采用了25N4570三角帶，解決了三角帶松的問題。
事實證明，由于細煤泵池物料發生了變化，原有的泵及電機選型已不能適應新工藝需要。為此，應根據泵和管路的特性曲線選擇出最佳的工況點。由于現場條件限制，本文采用的上述辦法經濟實用，節省了大量的資金和工作時間。